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搜索到122篇“ 固结时间“的相关文章

不同固结时间崩岗土体抗剪强度的差异被引量：1: 2023年; 在不同的固结条件下崩岗崩壁土体抗剪强度因孔隙变化、水分运动等而发生变化,深入了解崩岗土壤固结过程对抗剪强度的影响对于解析崩壁土体稳定性具有重要意义。为了给崩岗崩塌侵蚀过程研究提供基础数据和理论参考,通过对典型崩岗各土层试样进行不同时间预压固结,采用四联直剪仪测试土壤的抗剪强度,分析了固结时间与崩岗土体抗剪强度、黏聚力、内摩擦角的关系。结果表明:(1)崩岗红土层土体抗剪强度在土壤含水率为20%时相对较大但随固结时间的延长呈减小趋势,在含水率为24%~32%时随固结时间的延长变化相对较小;崩岗砂土层土体抗剪强度随固结时间延长,在垂直压强为100~200 kPa时变化较大,在垂直压强为50、300 kPa时变化较小;在不同固结时间情况下,崩岗碎屑层土体抗剪强度变化均较小。(2)随着固结时间的延长,崩岗红土层土体黏聚力在含水率为24%~32%时呈增大趋势,崩岗砂土层土体黏聚力在一定范围波动变化,崩岗碎屑层土体黏聚力受固结时间的影响较小。(3)随着固结时间的延长,崩岗红土层土体内摩擦角呈减小趋势,崩岗砂土层和碎屑层内摩擦角变化较小。; 徐广泽李松阳钟小燕张越蒋芳市葛宏力林金石黄炎和; 关键词：固结时间抗剪强度黏聚力内摩擦角

考虑蠕变和孔隙水压力消散的软土主固结时间的试验研究被引量：4: 2020年; 利用GDS高级固结系统,对矿物组成主要为白云母和绿泥石的原状和重塑试样进行标准固结试验和固结蠕变试验。试验过程中,观测了逐级增加载荷下的变形和试样底部的孔隙水压力。发现由孔隙压力消散法和拐点法确定的主固结时间随应力水平增加的变化规律与采用Taylor法和Casagrande法所确定的变化规律相反。采用Taylor法和Casagrande法确定的主固结时间远小于采用孔隙压力消散法所确定的主固结时间。在采用Taylor法和Casagrande法所确定的主固结时间,孔隙水压力通常未完全消除。对于标准固结试验,通过拐点法、Casagrande法、Taylor法得到的原状土样的主固结时间接近,但通过拐点法得到的重塑土样的主固结时间大于通过Casagrande法和Taylor法得到的主固结时间,且大于采用拐点法所确定的原状土的主固结时间;通过拐点法确定的主固结时间明显小于采用孔隙压力消散法所确定的主固结时间;在采用拐点法所确定的主固结时间,孔隙水压力表现为未完全消除。对于固结蠕变试验,采用同一方法确定的原状土与重塑土的主固结时间基本一致,通过拐点法与孔隙压力消散法确定的主固结时间相当接近,应力水平不是特别高的条件下,在拐点法确定的主固结时间,孔隙水压力可视为基本消除,其固结行为大致与Terzaghi有效应力原理吻合。标准固结试验过程中,每级荷载增量下的残余孔隙水压力很小,可以忽略不计。而在固结蠕变试验过程中,随着竖向固结压力的增加,残余孔隙水压力明显增加,残余孔隙水压力与固结压力增量的比值相应减小。; 陈立国吴昊天陈晓斌陈晓斌

固结时间对软土动力特性影响的试验研究被引量：2: 2019年; 固结试验是研究软土动力特性的重要环节,固结时间是影响软土动力特征参数的重要因素。围绕岩土工程及科研工作中对动三轴试验中固结时间影响规律的认识较为模糊的问题,拟对天津滨海软土开展动三轴平行试验,分别采用8h、12h、24h、48h进行固结,针对软土的最大动剪切模量Gmax、最大阻尼比λmax及动剪切模量比Gd/Gmax和阻尼比λ随动剪切应变γd的变化规律,分析固结时间对软土动力特性参数的影响。试验结果表明:Gmax、λmax、Gd/Gmax-γd曲线、λ-γd曲线受固结时间的影响较为显著。Gd/Gmax-γd曲线随着固结时间的增加而减小。阻尼比试验结果表明动剪切应变存在明显的分界点,分界点以下,中长期固结时间所得阻尼比较大,而分界点以上,短期固结时间所得阻尼比较大。; 兰景岩兰景岩曹振中曹振中; 关键词：滨海软土固结时间动剪切模量比阻尼比

基于DIC技术的充填体固结时间对花岗岩裂纹扩展的影响研究被引量：7: 2019年; 为了研究地下工程中裂隙岩体的变形、破坏规律对岩体稳定性控制的影响,基于数字图像相关方法,对单轴压缩下未充填裂隙岩石、充填裂隙岩石的应变场演化过程进行监测,结合滑动裂纹模型理论,从宏观和细观角度系统地分析了裂隙岩石在破坏过程中的裂纹萌生、扩展和贯通规律。结果表明:未充填裂隙岩石应变场内最大应变值主要集中于两预制裂隙尖端连接处,沿预制裂隙某一侧贯通破坏,而充填裂隙岩石应变场内最大应变值主要集中于两预制裂隙连接处与次翼裂纹扩展处,沿预制裂隙两侧贯通破坏;未充填裂隙岩石的岩桥边界区域以剪切破坏为主,充填裂隙岩石的岩桥区域以张拉破坏为主,无论裂隙岩石充填与否,应变场内都主要分为拉应力与压应力区域;在弹性阶段内,应变场中已形成了沿翼裂纹、次翼裂纹扩展路径的局部化应变带;在内侧翼裂纹和次翼裂纹的搭接处,破坏程度最严重。随着充填体固结时间的延长,在预制裂隙尖端处,伴有剪切起裂的次生共面裂纹扩展,所形成的断面粗糙度高于其他断面。; 李占金郝家旺甘德清杨美宏; 关键词：裂隙岩石数字图像相关方法固结时间

氢化钛粉末热固结时间对钛棒组织与性能影响: 本文利用氢化钛(TiH2)粉为原料,通过冷压、感应加热和热挤压等工艺,快速脱氢制备出接近全致密(致密度＞99.5％)且具有高力学性能的钛棒,该工艺具有耗时短(小于30min.),成本低,制备材料性能好等优点.本文主要研究...; 郑逸锋姚勋苏勇君Mojtaba Najafizadeh张德良; 关键词：力学性能; 文献传递

预压固结时间与粒径级配对崩岗土体抗剪强度的影响: 崩岗土层主要由红土层、砂土层和碎屑层组成，其抗剪强度关系到崩壁的稳定性，对崩岗土层土壤抗剪强度的研究有助于认识崩壁发生崩塌的机理。本研究在福建省安溪县选取一处典型崩岗崩壁的三个土层（红土层、砂土层、碎屑层）为研究对象，通...; 钟小燕; 关键词：抗剪强度; 文献传递

重塑黄土饱和与固结时间三轴试验研究被引量：6: 2014年; 饱和黄土三轴试验中,土样饱和及固结过程是否完成对试验结果至关重要。土工试验饱和方法中,通常所使用的抽气饱和是提高土样饱和度的有效方法,但对于重塑马兰黄土样,抽气饱和中试样浸水后会发生结构溃散。因此,土样只能在三轴仪上进行饱和。本研究基于GDS非饱和三轴仪对兰州地区的马兰黄土重塑样进行多次饱和试验与固结试验,提出在GDS三轴仪外压力室外部设置三通接头,将试样顶部和底部接通汇集为同一路径,将饱和路径与排水路径均缩短为原来的一半,可明显缩短试验饱和时间与固结时间,进而实现在土样达到预定饱和度情况下缩短试验总时间的目标。而且,本试验中土样上、下同时进水或排水,也符合土体在自然界真实赋存状态下的饱和与固结过程。经反复验证,该方法在粉质黏土重塑样的三轴试验中使用效果较好。; 谌文武刘伟孙冠平毕骏张帅陈鹏飞; 关键词：三轴试验固结试验

淤积物固结时间对干容重与起动冲刷的影响被引量：1: 2014年; 以三门峡等水库的实测资料为基础，分析了泥沙固结时间与起动流速的关系。结果表明：①粒径为0．01～0．10 mm时，达到稳定干容重所需的时长为0．5～1．2 a，粒径越小，达到稳定的时间越长；②淤积物淤积历时加长、粒径变大及水深增大，将增大起动流速，不利于河道淤积物的冲刷。; 王普庆蔡蓉蓉; 关键词：起动流速固结时间泥沙

一种缩短三轴试验中反压饱和和固结时间的装置: 本实用新型公开一种缩短三轴试验中反压饱和和固结时间的装置，三轴试验的土样安装于围压室内，所述装置连接于三轴仪的底座，包括三通阀、二通阀、管路I、管路II和管路III，管路I的一端连接底座，管路I的另一端连接二通阀的一个端...; 孙冠平刘伟谌文武孙美玲; 文献传递

真空-堆载预压法下饱和淤泥质土的实际固结时间分析被引量：1: 2012年; 真空-堆载预压法处理软土地基已成为沿海吹填土、软弱土加固的最常用的方法,该法最大的特点之一就是加固的时间跨度长,理论上加固时间一般为3个月。但是事实上由于土层的复杂性以及施工工艺等的影响,绝大多数情况下真空-堆载预压法处理软弱土地基的固结度在3个月内并不能达到设计要求。就珠海某热电厂吹填土场地的实际加固情况,根据实测地基沉降数据运用指数曲线配合法(三点法)和Asaoka法对场地固结度进行计算,从而对真空-堆载预压法处理饱和淤泥质土所需的时间周期作一个定量的分析,为地基处理工期和卸载时间的确定做出可靠的依据。; 卢书强徐平波; 关键词：沉降速率固结度

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