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40Cr13塑料模具钢连续冷却相变行为被引量：1: 2024年; 连续冷却相变行为对制定钢的热处理工艺具有重要指导意义,采用热膨胀法开展了40Cr13模具钢不同冷却速率(0.5~20℃/s)连续冷却相变曲线的测定,利用扫描电镜和显微硬度仪分别对不同冷速下相变后的材料组织形貌和维氏硬度进行检测分析,在高温共聚焦激光显微镜(HTCLSM)下对其相变行为进行原位观察,结果表明,40Cr13模具钢的临界转变点Ac_1为836℃,Ac_(3)为903℃;在0.5~20℃/s的冷却速率范围内均出现马氏体相变,随着冷速增加,钢中碳化物的分布更加均匀。当冷速由0.5℃/s增大到3℃/s时,样品平均硬度值由417HV提高到550 HV,随着冷速继续增加,样品平均硬度值最终稳定在560~580 HV。对冷却速率(v)和维氏硬度(H_(v))进行拟合,拟合公式为H_(v)=564.49-(185.78)/(exp(v-1.88))。当冷却速率为3℃/s时,HTCLSM下观察到马氏体开始转变温度为214.5℃,随着温度降低马氏体数量增加,马氏体板条沿不同方向生长,且同方向的板条厚度减小。; 苏蒙蒙陈炜唐佳丽钟亮美徐翔宇付建勋; 关键词：塑料模具钢连续冷却转变曲线马氏体相变

20CrMnTiH连续冷却相变预测模型: 2024年; 采用DIL805型淬火变形膨胀仪测定了三种不同成分20CrMnTiH实验钢在不同冷却速度下的热膨胀曲线,对室温显微组织进行观察,并绘制连续冷却转变(CCT)曲线。实验结果表明:成分波动主要影响20CrMnTiH钢冷却转变过程中贝氏体与马氏体相变冷却区间,对临界相变温度影响较小。采用K-M方程拟合了三种实验钢的马氏体相变动力学参数。结合优化的Li经验模型及临界转变温度的回归关系式,建立了20CrMnTiH钢在连续冷却过程中的铁素体、珠光体与贝氏体的相变预测模型,成功预测了成分波动对实验钢CCT曲线的影响。进而,采用有限元分析方法建立了20CrMnTiH钢端淬仿真模型,较好地预测成分波动对实验钢淬透性的影响,此方法可为齿轮钢的成分优化设计与合理选材提供参考。; 杨婷段路昭刘需白丽娟张雲飞孙力; 关键词：20CRMNTIH钢 CCT曲线相变动力学

G30Cr15Mo1N高氮马氏体钢的连续冷却相变与强化机制被引量：1: 2024年; 利用Formastor-F2全自动相变仪测量G30Cr15Mo1N钢的CCT曲线,分析在连续冷却转变过程中高氮钢的组织变化和相转变规律,以指导热处理工艺的制定。另外,还通过XRD、SEM、EDS和TEM等分析方法研究了G30Cr15Mo1N钢在不同回火工艺下组织和力学性能演变,分析细晶强化、固溶强化、位错强化和析出强化对G30Cr15Mo1N钢屈服强度的贡献情况。结果表明,试验钢在实际升温中的Ac1和Ac3温度分别为840和870℃,片层珠光体的转变温度区间为600~700℃,珠光体形成的最快冷速为1℃/s。试验钢在较低温度(≤500℃)回火后微观组织为碳氮化物+回火马氏体+残余奥氏体,整体上保持较高的屈服强度和抗拉强度,分别大于1750和2050 MPa,而伸长率低于3%;在600℃回火后马氏体发生回复再结晶,马氏体板条形貌基本消失,并在TEM试验中观察到尺寸在20~80 nm的短棒状Cr_2(C,N)析出物,这导致高氮钢的强度大幅度下降而塑性得到充分恢复。在150℃回火时,G30Cr15Mo1N钢的屈服强度主要来源于很高的固溶强化和位错强化,其中固溶强化占主要作用;在500℃回火后,位错强化和固溶强化分别降低83.7和249.3 MPa,而析出强化显著增强并产生二次硬化,其主要来源是较高比例尺寸小于10 nm析出相。而当回火温度高达600℃时,固溶强化、位错强化、第二相强化均大幅度下降,且对屈服强度的贡献较为均衡,共同起到了重要的强化作用。; 李波陈豪胡忠会贾忠宁陈泽军曹文全; 关键词：连续冷却转变回火显微组织

钛微合金化高强钢的连续冷却相变规律被引量：1: 2024年; 为了研究钛微合金化高强钢在连续冷却条件下的相变规律,通过热膨胀法及金相分析研究了低碳钢(C-Mn钢)和钛微合金钢(Ti钢)在连续冷却过程中的组织变化及过冷奥氏体的相变规律,分析了钛元素和变形对试验钢相变规律的影响,并讨论了连续冷却转变(CCT)与等温转变(TTT)曲线的关系。结果表明:随着冷速的增加,试验钢的主要相变组织由铁素体向贝氏体转变。在C-Mn钢中加入钛元素提高了过冷奥氏体的稳定性,抑制了铁素体和珠光体转变,促进了贝氏体转变;在奥氏体未再结晶区进行变形使试验钢的CCT曲线整体向左上方移动,提高了相变开始温度;变形提高了铁素体的形核率,促进了铁素体相变,铁素体组织得到细化;变形促进了贝氏体相变,使板条贝氏体变短,细化贝氏体组织。; 彭明天霍向东陈松军李烈军陆超方梦龙; 关键词：钛微合金钢相变低碳钢

Mn含量对热轧螺纹钢连续冷却相变行为影响研究: 2024年; 为明确热轧螺纹钢中Mn含量波动对连续冷却相变行为的影响,进而优化其控轧控冷工艺,本文针对Mn含量分别为0.99%和1.49%的两种钢,在900℃的变形温度下以及0.5~30℃/s冷却速率范围内,进行动态连续冷却热模拟实验。结果表明,冷却速率提升和Mn含量增加均会抑制高温铁素体+珠光体相变,同时促进了中温贝氏体和低温马氏体相变。相较于Mn含量为0.99%的钢,Mn含量为1.49%的钢中固溶Mn元素增多,使碳活性降低并提高了奥氏体相的稳定性,即随着钢中Mn含量增加,高温相区明显下移,贝氏体和马氏体的临界冷却速率降低。在低冷速下,Mn含量增加提高了珠光体转变速率和体积分数;在高冷速下,随着Mn含量增加,贝氏体和马氏体体积分数增多且马氏体相区扩大。另外,该螺纹钢硬度随冷却速率升高和Mn含量增加而提高,对应的硬度峰值依次为272HV0.1和425HV0.1。; 高鸿烨周民林鹏赵司阳袁清徐光; 关键词：MN含量螺纹钢动态CCT曲线冷却速率显微硬度

12Cr1MoV珠光体耐热钢连续冷却相变研究: 2024年; 采用热膨胀测试仪、激光共聚焦显微镜、显微硬度仪以及扫描电镜等手段,研究了12Cr1MoV珠光体耐热钢连续冷却相变,绘制了实验钢过冷奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线,分析了冷却速率对冷却过程相变组织演变规律的影响。结果表明,冷却速率为0.5~30℃/s时,实验钢CCT曲线中会出现铁素体、珠光体、贝氏体以及马氏体四个相变区域。冷却速率为0.5~1℃/s时,转变产物由铁素体和珠光体组成;冷却速率为1.5~10℃/s时,转变产物主要是上贝氏体和铁素体;冷却速率为10~20℃/s,转变产物主要是上贝氏体、下贝氏体以及马氏体混合组织;冷却速率为30℃/s,转变产物主要由马氏体组成。冷却速率为1.5~20℃/s时,过冷奥氏体转变组织出现上贝氏体,会导致材料机械性能下降,容易导致裂纹形成和扩展。基于上述研究结果,提出降低12Cr1MoV钢连铸坯和热轧线下冷速措施,以减少上贝氏体组织,通过调整后棒材表面裂纹得到有效控制。; 李亚强李莹莹李川韩宝臣施进卿; 关键词：12CR1MOV钢冷却速率 CCT曲线显微组织

特大型替打环用钢HG80的连续冷却相变行为: 2024年; 通过Formastor-F II热膨胀相变仪对HG80钢在连续冷却过程中的热膨胀曲线进行测定,结合微观组织和维氏硬度绘制其连续冷却转变曲线(CCT曲线),分析不同冷却速度对其组织转变的影响。结果表明:在连续冷却过程中,HG80钢发生了奥氏体向铁素体、珠光体、贝氏体和马氏体的相变;当冷却速度小于0.1℃/s时,HG80钢的组织为铁素体和珠光体,此时显微硬度较低,为214 HV2;当冷却速度为0.3~0.5℃/s时,组织为铁素体、珠光体和贝氏体,显微硬度增加到240 HV2;当冷却速度升高到3℃/s时,组织为铁素体和贝氏体,显微硬度为299 HV2;当冷却速度为5~20℃/s时,组织为贝氏体和马氏体,显微硬度快速增加;当冷却速度大于20℃/s时,只发生马氏体转变,显微硬度达到最高,为571 HV2。; 程振飞贺俊光庞庆海陈学文殷立涛徐栋栋; 关键词：CCT曲线维氏硬度

30MnNiCuMoB-RE铸钢的连续冷却相变动力学研究被引量：1: 2023年; 采用淬火相变热膨胀仪测定了30MnNiCuMoB-RE铸钢890℃完全奥氏体化后以不同速度连续冷却时的膨胀曲线。通过金相检验和硬度测定研究了30MnNiCuMoB-RE铸钢在连续冷却过程中的相变动力学。结果表明:30MnNiCuMoB-RE铸钢在890℃完全奥氏体化后以0.01~100℃/s的速率冷却时,随着冷却速率的增大,奥氏体依次转变为铁素体、贝氏体和马氏体,铁素体转变温度区间为717~611℃,贝氏体转变温度区间为590~323℃,马氏体转变温度区间为313~168℃;从获得的连续冷却转变(CCT)曲线可知,随着冷却速率的降低,发生贝氏体相变的临界冷速为50℃/s,发生铁素体转变的临界冷速为0.5℃/s;由于钢中存在一定程度的偏析,以0.01~0.2℃/s的速率冷却时,奥氏体依次转变为铁素体和贝氏体,钢的组织不均匀;随着冷却速率的提高,钢的硬度从200 HV10提高至500 HV10。; 李传维刘泽盛顾剑锋董安平张梅何耀宇; 关键词：冷却速率显微组织

Cr-Ni-Cu桥梁耐候钢的连续冷却相变及其组织和硬度被引量：2: 2023年; 为了掌握Cr-Ni-Cu桥梁耐候钢在连续冷却过程中组织及硬度的变化及其原因,借助JMatPro软件模拟计算了连续冷却转变(CCT)曲线和等温转变(TTT)曲线,采用Gleeble-3800热模拟试验机、金相显微镜、扫描电镜和硬度计等试验手段研究了Cr-Ni-Cu桥梁耐候钢在不同冷却速度下的微观组织和硬度的变化,探讨了冷却速度对组织、硬度及相变行为的影响。结果表明,对Cr-Ni-Cu桥梁耐候钢进行1050℃和860℃两阶段高温变形后,随着冷却速度由0.1℃/s增加至30℃/s,组织依次为多边形铁素体+珠光体→多边形铁素体+贝氏体→粒状贝氏体→粒状贝氏体+马氏体,硬度由155 HV0.2增加至373 HV0.2。当冷却速度由0.1℃/s增加至3℃/s,硬度的增加主要是由于多边形铁素体晶粒的细化。当冷却速度由5℃/s增加至30℃/s,硬度的增大主要来自于贝氏体组织的不断细化和马氏体含量的不断增加。; 王新志张可黄重徐党委杜海明章小峰张熹; 关键词：连续冷却相变贝氏体

一种建立钢铁材料的连续冷却相变模型的方法: 本发明公开一种建立钢铁材料的连续冷却相变模型的方法，基于相变温度和组织百分比基础数据建立相应的相变模型，组织百分比与冷却速度的关系式为：f＝1‑exp[a(v‑b)<Sup>c</Sup>]，其中，f为组织的百分比，v为...; 赵宝纯郭大勇黄磊甄文杰胡筱旋

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