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Sb变质对Al-7Si-2Cu-Mg合金组织与力学性能的影响: 2025年; 研究了Sb变质Al-7Si-2Cu-Mg合金的显微组织和力学性能,分析变质机制,并与Sr变质进行比较。结果表明,Sb变质使Al-7Si-2Cu-Mg合金中共晶Si由厚片状转变为细片状,热处理可以实现共晶Si球化,最适宜的Sb加入量为0.2%~0.3%;Sb提高Al-7Si-2Cu-Mg合金中初生α-Al析出温度、增加共晶再辉温度;Sb还降低Q-Al_(5)Cu_(2)Mg_(8)Si_(6)和θ-Al_(2)Cu相的析出温度,并减少其析出量。Sb变质明显提高Al-7Si-2Cu-Mg合金的力学性能,尤其是伸长率,铸态和T6处理后的伸长率都显著高于Sr变质合金。; 李钦肖明史秋月曾大新; 关键词：力学性能

Al-7Si-0.3Mg-0.3Y合金热处理工艺及性能研究: 2025年; 为了提高铸造Al-7Si-0.3Mg-0.3Y合金的力学性能,对其进行热处理,然后通过扫描电镜、维氏硬度仪等设备研究最佳热处理工艺,并分析铸态、T5态、T6态合金的力学性能。结果表明,最佳固溶工艺为530℃×6 h,此时共晶Si尺寸最小且形貌较为圆润,固溶时间超过6 h时,共晶Si开始粗化;与铸态相比,T5态合金的抗拉强度提高了26.7%,伸长率提高了28.5%;最佳时效工艺为160℃×11.5 h,此时合金硬度达到峰值,与铸态合金相比抗拉强度提高了31.1%,伸长率提高了49.7%。因此,合金最佳热处理工艺为530℃×6 h+160℃×11.5 h。; 周晓轩白朴存侯小虎花雨豪刘飞; 关键词：AL-SI合金固溶时效 Y元素

微量AlFeCuTi多元合金对Al-7Si合金微观组织及其力学性能的影响: 2024年; 采用真空电弧熔炼炉制备了AlFeCuTi多元合金(原子比为1∶1∶1∶1),研究AlFeCuTi中间合金添加含量(0.3%和0.5%,质量分数)对Al-7Si合金显微组织和力学性能的影响。结果表明:当Al-7Si合金中添加0.3%的AlFeCuTi多元合金时,初生α-Al从粗大的树枝晶被细化为细小的等轴枝晶,其平均晶粒尺寸从218μm减小到53.6μm;二次枝晶臂间距(SDAS)从25μm减小到8.2μm;共晶Si组织从粗大的针片状被变质为细小的粒状和短片状,其平均长度从34.8μm减小到8.9μm,平均宽度从4μm减小到0.85μm。然而,进一步增加AlFeCuTi中间合金的添加量到0.5%时,α-Al和共晶Si组织没有进一步被细化,反而出现了粗化现象,但是比未变质组织要细小。拉伸测试结果表明:当Al-7Si合金中添加0.3%的AlFeCuTi中间合金时,抗拉强度(σ_b)和延伸率(δ)由未变质前的162 MPa和3%分别提高到190 MPa和6.5%。然而,当AlFeCuTi中间合金的添加含量增加到0.5%时,由于过变质现象的产生,导致合金力学性能下降。; 王凯龙王平波张岩乔朝勃李庆林; 关键词：初生Α-AL 力学性能

孔隙和α-Al(Fe/Mn)Si相对高压压铸Al-7Si-0.2Mg合金塑性的影响被引量：1: 2024年; 采用高压压铸工艺制备两批次不同尺寸的Al-7Si-0.2Mg(质量分数,%)合金,获得显微组织和孔隙非均匀分布的薄壁铸件,并对比研究孔隙和显微组织对铸态合金塑性的影响。结果表明:不同铸件和不同位置样品的伸长率有较大波动(9.7%~17.9%)。当合金存在大面积孔隙时,有效承载面积减小导致由孔隙产生的应力集中使合金伸长率显著降低。当合金只存在小面积孔隙时,塑性变形过程中合金中的α-Al(Fe/Mn)Si相先于共晶硅相发生脆性断裂,α-Al(Fe/Mn)Si相的数量密度对伸长率的波动起主导作用,具有高数量密度α-Al(Fe/Mn)Si相试样的伸长率显著降低。此外,局部较高的冷却速率导致铸件α-Al(Fe/Mn)Si相数量密度的增加。; 杨雨童黄诗尧郑江杨莉程晓农程晓农韩维建; 关键词：孔隙塑性

Y/Al-5Ti-1B复合变质对Al-7Si合金微观组织和力学性能的影响: 2024年; 在传统铸造Al-Si合金中存在的粗大树枝晶α-Al相以及针状共晶Si严重割裂基体,显著降低合金的力学性能。为细化Al-Si合金的组织,提升其力学性能,本文使用扫描电镜(SEM)、电子探针(EPMA)、X射线衍射仪(XRD)以及万能材料试验机,研究了不同添加量Y/Al-5Ti-1B变质剂(Al-5Ti-1B均为2%,稀土Y分别为0.05%、0.1%、0.2%、0.3%、0.4%、0.5%,质量分数)对Al-7Si合金微观组织和力学性能的影响,并探究了其对Al-7Si合金的变质机理。实验结果表明,当Al-5Ti-1B含量为2%、稀土Y含量为0.4%时,变质效果最佳,共晶Si由粗大针状变为细小颗粒状,长和宽分别减小至2.7和0.8μm,相较于未经变质处理的Al-7Si合金,减小了90.6%和4.7%。合金抗拉强度由原来的168.1 MPa提升至209.1 MPa,增加了24.4%。同时伸长率从6.23%提升至9.62%,增长了54.4%。此外,合金的断裂方式也从脆性断裂转变为韧-脆混合断裂。; 张杰张子琦胡鹏涛刘玉康李庆林; 关键词：力学性能

过渡元素Mn、Cr、Zr对Al-7Si-0.35Mg铸造合金组织和力学性能的影响: 2024年; 本试验主要研究微量过渡元素Mn、Cr、Zr对Al-7Si-0.35Mg铸造合金组织和力学性能影响.根据相图和"污泥"形成的条件,初步确定过渡族元素的添加量.采用Jmat Pro模拟不同成分合金的凝固过程,并与实际凝固组织进行对比.结果表明,添加Mn、Cr基本消除了针状β-Al_(5)FeSi相,将该相转变为汉字状α-Al(Fe,Mn,Cr)Si相;添加Zr元素不改变初生Fe相的类型和形貌,使合金中出现少量针状Al-Si-Zr-Ti相,对合金的塑性产生不利的影响;Mn、Cr、Zr单独或组合添加后,对合金的共晶区和共晶硅面积分数基本没有影响;Mn、Cr复合添加和Mn、Cr、Zr复合添加可以使合金获得良好的力学性能.; 梁帅陈来朱慧颖长海博文

细晶Al-7Si-0.35Mg-0.15Fe合金中富Fe相的调控: 2024年; 通过加入0.5%的Al-TCB获得细晶Al-7Si-0.35Mg-0.15Fe合金,分别引入Mn、Cr来调控富Fe相,对比分析两种元素对富Fe相的调控效果及内在原因。结果表明,Mn、Cr均通过替换β-AlFeSi相中的Fe来变质富Fe相,可分别将针片状富Fe相变质为鱼骨状α-Al(Fe,Mn)Si相和块状α-Al(Fe,Cr)Si相,后者在合金中尺寸更细小,分布更均匀。当合金中添加0.1%的Mn(质量分数,下同)时,其抗拉强度、屈服强度及伸长率分别可达(327±9)MPa、(255±7)MPa和10.0%±0.8%,均比添加0.2%的Mn时要高;当合金中添加0.1%的Cr时,其抗拉强度、屈服强度及伸长率则分别可达(335±9)MPa、(270±6)MPa和11.4%±0.7%,亦高于添加0.2%的Cr时。在相同含量时,Cr对该合金具有比Mn更好的强塑化效果。该研究工作对于细晶A356铝合金(Fe≥0.15%)的绿色可再生利用具有重要意义。; 王旭任晓明侯星驰徐海龙贾志洁钱钊刘相法; 关键词：再生铝合金

原位TiB2颗粒增强对Al-7Si-1.4Cu合金组织与性能的影响: 随着航空航天领域的飞速发展,对关键零件的轻量化和在复杂条件下的可靠性提出了更高的时役要求。但是由于航空零部件对力学性能的严格要求,传统铝基复合材料已不满足现役条件,而颗粒增强铝基复合材料打破了单一铝基材料的性能上限。本文...; 李增辉; 关键词：原位内生力学性能

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