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07MnMoVR水电钢CCT曲线测定与应用: 2024年; 在Gleeble3800热模拟试验机上测定了07MnMoVR水电钢以不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法获得了该钢的静态CCT曲线,分析以不同冷却速度连续转变时的组织转变,阐明冷却速度与组织演变及硬度变化的关系。试验钢热处理工艺为920℃淬火,然后进行600℃回火时,力学性能满足生产技术要求。; 张国君李静宇杜海明; 关键词：CCT曲线淬火回火

Cr3钢不同奥氏体化温度下CCT曲线的研究: 2024年; 利用膨胀法、金相法、硬度法对Cr3支承辊试验钢过冷奥氏体连续冷却转变曲线进行测定,以此对不同奥氏体化温度下CCT曲线进行对比研究。研究结果显示,在一定冷速范围内,随着冷速增加,Cr3支承辊试验钢显微组织经历了珠光体→贝氏体→马氏体的转变,并且在890℃奥氏体化下比860℃奥氏体化下的CCT曲线右移,为支承辊材料用钢的热处理工艺与应用提供了理论依据。; 苏丽婷; 关键词：支承辊奥氏体化温度 CCT曲线淬透性

高碳硬线65钢静态CCT曲线测定及组织分析: 2024年; 为探究高碳硬线弹簧钢轧后盘条组织和性能的变化规律,指导盘条轧后多级控温冷却工艺的制定,以65钢为研究对象开展静态CCT曲线测定及组织分析。试验结果显示,冷却速度对65钢奥氏体-珠光体相变后珠光体片层影响明显,盘条轧后风冷线采取前段5~10℃/s冷却速度、中后端1~5℃/s冷却速度、出风机温度570℃以上的分级冷却工艺,可以获得片层间距80~150 nm的索氏体+少量铁素体组织,实现了硬线钢的组织优化与性能协同提升。; 帅勇张亚君刘觐冯小明; 关键词：65钢硬线钢 CCT曲线

胎圈钢丝用钢盘条C82DA的CCT曲线测定及应用: 2024年; 为了研究分析高性能胎圈钢丝用钢盘条C82DA在不同冷却速度下组织转变,达到产品工艺精细化控制的目的,利用Gleeble-3500热模拟试验机和光学显微镜对不同冷却速率的试样进行显微组织分析,绘制连续冷却转变曲线。分析结果显示:开始产生马氏体组织的临界冷速为20℃/s,冷却速度在0.5~10℃/s时组织为珠光体和索氏体,但组织中有明显网状渗碳体;冷却速度在12~20℃/s时组织为珠光体和索氏体;通过对比发现,冷却速率为10~15℃/s时,胎圈钢丝用钢盘条C82DA的综合性能达到最佳。; 胡楠韩书栋张伟许荣王钦仁; 关键词：CCT曲线胎圈钢丝索氏体

高强韧钻杆用低碳高铌钢的动态CCT曲线测定与分析: 2024年; 利用MMS-200热力模拟实验机对高强韧钻杆用低碳高铌钢进行模拟轧制压缩试验,测定绘制低碳高铌钢动态连续冷却转变(CCT)曲线,并研究了冷却速率对显微组织的影响。结果表明,冷速为0.5℃/s时,组织主要由多边形铁素体(PF)和少量珠光体(P)组成,同时观察到极少量的针状铁素体(AF);冷速为1℃/s时,组织以针状铁素体(AF)为主,珠光体消失,但仍可见一定比例的多边形铁素体(PF);冷速升高到2℃/s时,转变组织完全为粒状贝氏体(GB);冷速升高到5℃/s时,转变组织以粒状贝氏体(GB)为主,同时出现少量的铁素体贝氏体(FB);冷速升高到30℃/s时,转变组织以铁素体贝氏体(FB)为主,同时出现少量的马氏体(M)。; 白海瑞袁晓鸣黄利杨雄; 关键词：钻杆动态CCT曲线冷却速率显微组织

水电用Q690CFD低合金高强钢SH⁃CCT曲线测定与分析: 2024年; 使用Gleeble⁃3800热模拟试验机建立了水电用Q690CFD高强钢的SH⁃CCT曲线,研究了冷却速度对试验钢粗晶区显微组织与硬度的影响。结果表明,在所测试冷却速度下,试验钢热影响区出现了马氏体、马氏体+贝氏体与贝氏体3种转变形式。其中当冷却速度为40℃/s时,试验钢热影响区硬度达到最大,为344 HV10,组织为板条马氏体与贝氏体铁素体的混合组织。随着冷却速度的降低,热影响区组织中开始出现粒状贝氏体,基体硬度呈现逐渐减小的趋势,同时贝氏体内部的M⁃A组元也由颗粒状与短棒状转变为片状。当冷却速度低于5℃/s时,热影响区组织全部为粒状贝氏体,且基体硬度出现了低于母材的现象。; 曹佳丽靳红泽李康立徐亚鹏赵强王翠萍李梦楠; 关键词：低合金高强钢热模拟相变温度

高V、N微合金钢动态CCT曲线及纳米碳氮化物析出冷速敏感性: 2024年; 为实现对高V、N微合金钢轧制-冷却工艺过程中组织、析出相的精准控制,利用Gleeble-1500D热模拟实验机研究了轧后不同冷速下实验钢的热膨胀曲线、相变规律、过冷奥氏体动态连续冷却转变曲线(动态CCT曲线),并着重研究了微观组织演变行为、显微硬度和纳米碳氮化物析出行为对冷却速率的敏感性。结果表明:冷却速率低于3℃/s时,实验钢显微组织由铁素体和珠光体组成;当冷却速率位于3℃/s时,发生贝氏体相变,基体组织由铁素体、珠光体和贝氏体组成;冷却速率为8℃/s时,珠光体组织消失,马氏体组织开始出现,基体组织由沿晶铁素体、贝氏体和马氏体组成;当冷却速率达到20℃/s时,基体组织中马氏体占主,并由少量先共析铁素体和贝氏体组成。此外,冷却速率对纳米碳氮化物的析出行为也具有显著影响,冷速处于1℃/s以内时,多边形铁素体中纳米析出相直径和数密度具有较强的冷却速率敏感性,纳米析出相直径随冷速提升显著降低,数密度随冷速提升而提高;冷速由1℃/s增加至3℃/s时,纳米析出相直径进一步降低,而数密度趋于稳定;当冷速继续增至5℃/s时,纳米析出相直径保持稳定,数密度呈现下降趋势。研究还发现,贝氏体组织中纳米析出相较少,贝氏体不利于纳米相析出。基于上述组织演变与析出规律的研究,工业化试制出了屈服强度700 MPa以上、满足抗震要求的高V、N微合金钢。; 石鹏张献光舒春阳齐江华郭晃勋陈佳俊闫建昊松浦清隆裴逸武; 关键词：动态CCT曲线相变规律纳米析出相

345MPa级耐火钢CCT曲线分析: 2024年; 通过绘制345 MPa级耐火试验钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线),分析了耐火试验钢的连续冷却转变特征,并观察在1~100℃/s间不同冷却速度下试验钢显微组织。结果显示,当冷速为1℃/s时,试验钢发生铁素体与珠光体转变;当冷速为8~20℃/s时,试验钢发生铁素体和贝氏体转变,珠光体完全消失,晶粒尺寸减小,贝氏体组织占比升高;当冷却速度在50~100℃/s之间时,试验钢的组织转变主要为贝氏体转变,铁素体转变占比很低,晶粒尺寸进一步减小;当冷速增加到100℃/s时,铁素体完全消失,组织全部变为贝氏体,且有明显的板条化倾向。通过对耐火试验钢的连续冷却转变曲线和显微组织分析,为345 MPa级耐火钢生产过程中冷却工艺的制定提供了理论依据。; 岳祎楠白雅琼靳燕; 关键词：耐火钢连续冷却转变曲线

微量稀土Ce元素对高强海洋平台用钢CCT曲线的影响: 2024年; 为探究微量稀土元素对高强度海洋平台用钢相变行为的影响,利用Formastor-FⅡ全自动相变仪,测定了不同稀土Ce元素含量FH460钢的相变点和过冷奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线。对FH460钢在不同冷速条件下的显微组织进行观察,并测量了显微硬度。结合第一性原理计算分析了稀土Ce元素对FH460钢组织转变的影响机理。结果表明:随着稀土Ce元素含量增加,FH460钢的Ac3温度升高、Ac1温度下降,扩大了奥氏体区;与未添加Ce元素FH460钢相比,不同Ce含量FH460钢CCT曲线形状基本不变,但珠光体转变区和贝氏体转变区扩大,且Ce元素抑制了马氏体的转变;当冷速在30~90℃/h时,由于添加稀土Ce元素,FH460钢硬度显著高于未添加Ce元素的FH460钢;微量稀土Ce元素的添加未改变FH460钢在不同冷速下的组织演变规律,但是加入微量稀土元素Ce元素后,珠光体组织得到了细化,且含量也明显增加,同时促进了贝氏体的转变和马氏体板条间距减小。; 母志鹏董瑞峰张肖雨崔青玲陈基权吴彦杰; 关键词：连续冷却转变显微组织

18CrNiMo7-6钢静态CCT曲线测定与组织分析: 2024年; 利用Gleeble-3800热模拟机对0.1~30℃/s冷却速度下18CrNiMo7-6风电钢连续冷却膨胀曲线进行测试。结合金相-硬度法绘制了18CrNiMo7-6风电钢静态连续冷却转变曲线(CCT曲线),分析了不同冷却速率条件下18CrNiMo7-6风电钢组织转变规律。实验结果表明,18CrNiMo7-6风电钢奥氏体相变点Ac1相变温度为765℃,Ac3相变温度843℃。当冷却速度小于0.5℃/s时,试验钢组织为铁素体和珠光体,发生高温相变;冷却速度0.5~1℃/s时,试验钢中铁素体逐渐减少,开始出现板条状马氏体组织;冷速大于2℃/s时,试验钢组织主要为贝氏体及马氏体,同时发生中温相变和低温相变;随冷速增加钢中贝氏体组织含量减少,马氏体组织含量增多;冷速大于20℃/s,组织全部为马氏体,只发生低温相变;冷速由0.1℃/s增加至30℃/s过程中,风电钢试样硬度逐渐增加。; 路峰张佩李琦邱国兴; 关键词：连续冷却转变曲线

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