江西省自然科学基金(2008GZC0041)
- 作品数：21 被引量：168H指数：8
- 相关作者：鲁世强欧阳德来李鑫董显娟王克鲁更多>>
- 相关机构：南昌航空大学南京航空航天大学中航工业北京航空材料研究院更多>>
- 发文基金：江西省自然科学基金江西省教育厅科学技术研究项目中国航空科学基金更多>>
- 相关领域：金属学及工艺一般工业技术航空宇航科学技术更多>>
- α片层厚度对TA15合金动态球化行为的影响被引量：3
- 2010年
- 分别以1020℃保温30min后空冷和炉冷得到的TA15合金为原材料,对其进行等温恒应变速率压缩试验,研究了温度800～950℃、应变速率0.001～1s-1、真应变0.51～1.20时,不同原始α片层厚度对TA15合金动态球化行为的影响。结果表明:真应力-真应变曲线均呈现出明显的流动软化,峰值应力和流动软化率对α片层厚度的依赖程度较小。当热变形参数相同时,细片状比粗片状组织更容易发生动态球化,这与其在试验范围内测得的变形激活能分别为597kJ/mol和650kJ/mol是一致的。TA15合金中片状α除了形成低和高角度界面及强烈的局部剪切带导致动态球化外,还有动态再结晶等其它方式。
- 董显娟鲁世强李鑫王克鲁肖璇
- 关键词：TA15合金激活能
- 片层厚度对TA15合金β相区变形行为的影响被引量：1
- 2010年
- 将具有不同α片层厚度的两种转变组织的TA15合金分别在Ther mecmaster-Z型热模拟试验机上进行等温恒应变速率压缩试验,研究了温度为1000～1100℃、应变速率为0.001～10s-1时合金的热变形行为。结果表明,两种不同组织的TA15合金在β相区相同热力参数变形时,真应力-真应变曲线的形貌和真应力值基本相同,变形激活能为(170±2)kJ/mol,且微观组织特征基本相似,以β相的动态再结晶为主。但在1050℃、0.01～1s-1变形时,细片层组织的合金发生β相动态再结晶的体积分数总是略高于粗片层组织的合金,这可能与细片层组织的合金较早发生α→β相转变、且β相也较早开始再结晶有关。
- 董显娟鲁世强肖璇李鑫
- 关键词：TA15合金流动应力激活能
- 不同应变速率下TA15钛合金β形变过程中动态再结晶行为被引量：17
- 2011年
- 研究TA15钛合金在1050℃时,不同应变速率下变形过程中动态再结晶组织演变,讨论动态再结晶动力学、形核率和晶粒尺寸的演变规律。结果表明,随高低应变速率不同,存在两种类型的动态再结晶现象:连续动态再结晶和不连续动态再结晶。动力学分析应变速率为0.01,0.1,1s-1时,对应的动态再结晶稳态应变分别为1.26,1.57,2.93,说明增大应变速率则相应地提高稳态应变,在高应变速率条件下,往往难于达到稳态阶段。高应变速率下的形核率明显高于低应变速率下的形核率,且低应变速率下,较小幅度的增大应变速率就能使晶粒尺寸较大幅度下降;而在较高应变速率下,晶粒尺寸变化随应变速率改变较小。采用高应变速率及大应变下发生的连续动态再结晶可实现组织明显细化。
- 欧阳德来鲁世强崔霞王克鲁吴超
- 关键词：动态再结晶TA15钛合金
- 基于数理统计方法的TB6钛合金本构关系被引量：3
- 2011年
- 采用Thermecmaster-Z型热模拟试验机对TB6钛合金在800～1150℃、0.001～10s-1条件下进行等温恒应变速率压缩试验。通过分析TB6钛合金在不同热变形条件下的真应力-真应变曲线,并在综合考虑应变速率、变形温度和应变量对流动应力影响的基础上,建立了TB6钛合金的本构关系。误差分析表明,所建的本构关系具有较好的精度,能较好地反映TB6钛合金的热变形行为特征。
- 廖建宇胡萌徐东鲁世强
- 关键词：热变形流动应力本构关系
- 片状组织TA15钛合金动态球化行为被引量：6
- 2009年
- 利用热模拟试验机对片状TA15钛合金进行等温恒应变速率压缩试验,研究了应变速率为10-3～1s-1、真应变为0.22～0.92、变形温度为900℃和950℃时片状组织的动态球化行为。结果表明,真应变对动态球化有较大影响,真应变从0.22增加到0.92时,α相的球化率最大增幅为40%;900℃和950℃变形时α相的球化率差别不大;当应变速率为10-3～10-1s-1时,降低应变速率能够显著提高片状α相的球化率,但当应变速率大于10-1s-1后,球化率随应变速率的变化并不明显。TA15钛合金的真应力-真应变曲线均呈"应变软化"型,这种软化行为主要是由片状α相的动态球化和弯折引起的。
- 董显娟鲁世强王克鲁郑海忠李鑫
- 关键词：TA15钛合金热变形参数
- 应变对PH13-8Mo钢在1050～1150℃时变形组织的影响被引量：3
- 2011年
- 采用Gleeble热模拟试验机,对PH13-8Mo钢进行热变形模拟实验,研究了应变对PH13-8Mo钢在应变速率为10/s,变形温度为1 050～1 150℃时变形组织的影响。结果表明,PH13-8Mo钢在1 050℃、应变达到0.69时仍未发生完全再结晶,但在1 100和1 150℃、应变分别达到0.29和0.24后,发生了明显的完全再结晶。再结晶体积分数随应变增加和变形温度升高而逐渐增大,直至发生完全再结晶。当应变<0.29时,再结晶晶粒尺寸和试样的平均晶粒尺寸随应变增加较快地减小;当应变>0.29后,再结晶晶粒尺寸和试样的平均晶粒尺寸随应变增加缓慢地减小。再结晶晶粒尺寸和试样的平均晶粒尺寸均随变形温度的升高而增大。
- 舒小勇鲁世强郑海忠刘大博金建军
- 关键词：再结晶
- 铸态Ti40阻燃钛合金高温变形特性
- 2012年
- 在热模拟试验机上对铸态Ti40合金在950～1100℃、应变速率0.001～1.0 s-1范围内进行了热压缩实验,并基于动态材料模型理论建立了该合金的加工图,通过分析加工图和观察变形组织,研究了该合金的高温变形特性。结果表明,该合金加工图上失稳区范围为950～1040℃、0.1～1.0 s-1,功率耗散效率η值最小,为0.16～0.35,易出现局部流动现象。加工图上有两个η峰值区,范围分别为1070～1100℃、0.1～1.0 s-1和1000～1100℃、0.001～0.02 s-1,η值分别达到局部最大和整个加工图最大,分别为0.42～0.68和0.44～0.76,对应的变形特性均为动态再结晶,二者是优化的加工区。加工图上除失稳区和η峰值区以外,其它区域的η值为0.36～0.44,介于失稳区和峰值区的η值之间,是热变形时可选的区域。
- 李鑫鲁世强王克鲁曹京霞黄旭
- 关键词：热压缩加工图
- 基于Prasad判据的全片层TA15钛合金塑性流动失稳预测被引量：4
- 2010年
- 对全片层TA15钛合金进行等温恒应变速率压缩试验,采用Prasad失稳判据预测合金在750～1100℃,0.001～10s-1热力参数范围内的塑性流动失稳,并对变形后试样进行宏观和微观观察。结果表明,全片层TA15钛合金在试验参数范围内热变形时存在较大区域的流动失稳,且随着变形温度的降低,失稳区范围有从高应变速率向低应变速率逐渐扩展的趋势。在(α+β)两相区变形,失稳缺陷主要有宏观剪切裂纹、原始β晶界裂纹和局部流动三种形式。在β单相变形,失稳主要是原始β晶粒沿着垂直于压缩轴线方向拉长,且在部分晶界附近分布着变形带。
- 董显娟鲁世强王克鲁郑海忠肖璇
- 关键词：TA15钛合金流动失稳
- 应用加工硬化率研究TA15钛合金β区变形的动态再结晶临界条件被引量：33
- 2010年
- 基于位错理论探讨了材料大应变条件下的加工硬化率曲线及动态再结晶的拐点判据,利用在变形温度1050～1100℃、应变速率0.001～1s-1条件下等温恒应变速率压缩试验获得的应力-应变数据,采用加工硬化率处理方法,研究了TA15钛合金β区变形的动态再结晶临界条件,并应用Zener-Hollomon参数建立了临界应变模型。结果表明,TA15钛合金在本试验条件下呈现两种曲线特征类型的应力-应变曲线,其θ-σ曲线均呈现拐点及-θ/σ-σ曲线上出现最小值;临界应变与峰值应变之间具有一定的相关性,即εc/εp=0.62;临界应变与Z参数之间的函数关系为εc=1.72×10-2Z0.0605。
- 欧阳德来鲁世强崔霞董显娟吴超邱伟
- 关键词：加工硬化率TA15钛合金
- 0Cr13Ni8Mo2Al钢在900～1050℃时的变形组织演变规律研究被引量：4
- 2011年
- 采用Gleeble热模拟试验机,在变形温度900～1050℃和应变量0～0.69条件下对原始等轴组织的0Cr13Ni8Mo2Al钢进行等温恒应变速率(10 s-1)压缩试验,研究了0Cr13Ni8Mo2Al钢变形组织的演化规律。结果表明,在本实验变形条件下,0Cr13Ni8Mo2Al钢在变形过程中没有发生完全再结晶,只发生部分再结晶。当应变量小于0.29时,再结晶非常少;当应变量达到0.29后,再结晶明显增多。当变形温度为900～1000℃时,平均晶粒尺寸随温度的变化较小;在1000～1050℃时,平均晶粒尺寸随温度的变化较大。当应变小于0.29时,平均晶粒尺寸明显地随应变增大而减小;当应变达到0.29时,平均晶粒尺寸缓慢地随应变增大而减小。
- 舒小勇鲁世强刘大博金建军
- 关键词：动态再结晶
