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低扬程泵装置水力损失及水力设计流程分析: 2008年; 水力损失计算是泵装置性能预测的基础,文中给出了低扬程泵装置各过流部件水力损失计算公式,指出非设计工况下进水流道损失修正和出水流道环量损失的概念,有助于理解泵段性能与泵装置性能的差异。系统总结了基于性能预测和流动分析的低扬程泵装置水力设计流程,对南水北调泵站设计和建设具有一定的指导意义。; 成立刘超B. P. M. van Esch车晓红; 关键词：泵装置水力损失水力设计

大型泵站水力稳定性探讨被引量：6: 2009年; 大型泵站的水力稳定性研究对保证泵站的安全、高效运行具有重要意义,随着南水北调跨流域调水工程建设和全国大中型泵站改造的实施,大型泵站水力稳定性研究更显得非常迫切和重要。指出大型泵站运行时进水流道内涡带、出水流道出流不均匀、转轮内脱流、水泵叶轮与导叶动静干涉产生的压力脉动等水力现象是影响轴流泵泵站水力稳定性的主要因素。从水力振动理论计算、水力脉动模型实验、真机现场试验和水力稳定性非定常CFD计算等4方面对当前研究进展进行了分析。根据对现有研究成果的分析,指出了今后研究的方向。; 成立刘超; 关键词：泵站水力特性稳定性

Numerical simulation of flow pattern with sill in the front inflow forebay of pumping station: There are recirculation zones and vortexes in the forebay of pumping stations which effect the flow pattern an...; C Luo

水泵试验台流量原位标定系统研制被引量：2: 2011年; 为保证水泵试验台精度和试验稳定性,除了选择高精度的测流设备外,还应有高精度的流量原位标定装置。提出了称重-容积法原位标定方法,在水泵试验台上实现了流量计的正、反向原位标定。根据系统设计目标,对供水加力水泵、称重桶、水池、气动换向器和标准金属量器分别进行了选型和计算。依据测量不确定度理论,标定系统不确定度主要由标准量器、计时器、换向器和容积法标定传感器装置等不确定度组成,计算了称重桶容积法、换向器和整个系统的不确定度。经试验和计算,系统扩展不确定度为0.136%,系统流量稳定度为0.0212%。计算和压力脉动测试结果表明采用溢流供水池和变频调速加力泵相结合的方法可保证系统标定时压力稳定。称重-容积法原位标定方法将称重法和容积法有效的结合起来,在水泵试验台中成功地得到了应用。该方法达到了既保证精度又降低造价的目的,具有较好的推广应用前景。; 车晓红成立汤方平罗灿; 关键词：水泵试验台容积称重

大型低扬程泵站钟形进水流道水力特性研究被引量：6: 2011年; 基于三维不可压缩流体的雷诺平均Navier-Stokes方程和RNGk-ε湍流模型,应用有限体积法计算了双隔墩钟形进水流道7种不同工况的流道内流场,分析了钟形进水流道的流动特性,归纳了不同工况喇叭管进出口断面的速度分布规律,预测了流道的水力损失并揭示了水力损失规律。通过分析钟形进水流道各个断面的轴向速度分布均匀度与速度加权平均角度,给出了钟形进水流道的叶轮名义高度的取值范围（1.25~1.4）D,验证了钟形进水流道高度低的特点,计算结果表明采用RNGk-ε湍流模型能较好地分析进水流道的水力特性。; 杨帆罗祝北汤方平周济人; 关键词：泵站钟形进水流道水力特性数值模拟

大型轴流泵水力不稳定区研究被引量：9: 2010年; 大型轴流泵的水力不稳定区的存在不仅影响泵站安全启动,而且限制泵站稳定运行的范围。当同一扬程点下对应3个流量点时,轴流泵运行工况点进入水力不稳定区,在闭式试验台条件下,该区范围为谷峰和谷底之间的区域。轴流泵旋转失速与进水条件恶化是导致水力不稳定区产生的二大因素。随着南水北调跨流域调水工程建设和全国大中型泵站改造的实施,如何预防和避免大型轴流泵进入水力不稳定区显得非常迫切和重要。; 成立吴璐璐刘超; 关键词：轴流泵水力特性

泵站开敞式进水池流动特性数值模拟被引量：5: 2009年; 为深入研究开敞式进水池的内部流态,基于定常不可压流体的控制方程和重整化群(RNG)湍流模型,采用CFD技术,通过SIMPLEC算法,计算其三维流动,获得整体流场结果,揭示了泵站进水池水流运动规律.研究表明,进水池内流动可分为进水池直段、喇叭口吸水和进水管内流动3个阶段,各阶段的流动特征不同.在进水池喇叭管的下方、进水池水面附近吸水管靠后壁处、进水池两个边角及侧边壁下方靠近底部处等区域是易形成旋涡的主要位置,须采用措施进行预防.; 成立刘超van ESCH B P M周济人金燕; 关键词：进水池泵站流态数值模拟

高精度水力机械试验台流量原位标定研究进展被引量：3: 2009年; 综述了国内外在流量计标定技术、流量计原位标定方法和国内现有试验台原位标定装置的一些研究成果,分析了流量原位标定装置研制的发展趋势。指出为保证试验台流量精度,应根据试验台实际情况综合分析,采用合理的流量计原位标定装置,达到既保证精度要求又降低造价的目的。提出应在试验台原位标定方法、原位标定系统不确定度及计算机控制技术在原位标定过程的应用等方面开展深入研究。; 车晓红成立汤方平; 关键词：试验台

泵站开敞式进水池几何参数的数值模拟研究: 基于定常不可压流体的控制方程和重整化群湍流模型,应用SIMPLEC算法,计算了不同几何参数的泵站开敞式进水池定常流动。研究表明过小的后壁距将引起进水喇叭口的单向进水趋势,过大的后壁距将导致后壁产生较大区域的回流区;过小的...; 成立刘超周济人金燕; 关键词：进水池水力性能数值模拟; 文献传递

后置灯泡贯流装置灯泡体形式的数值模拟被引量：4: 2011年; 为了深入研究灯泡体形式对装置流动特性及水力性能的影响,采用RNGk-ε紊流模型和SIMPLEC算法,基于多旋转坐标系模型,计算了总长均为10.72D(D为叶轮直径)的传统筒形灯泡体和纺锥细长形灯泡体两种典型形式的后置贯流泵定常流动,获得了整体流场结果.分析了不同灯泡体对泵装置整体流动的影响,灯泡体段设计不当将引起局部脱流和漩涡区,从而影响整体水力性能.分析了两种灯泡体贯流泵装置方案的叶片表面静压分布,显示出两个方案在最优工况、大流量工况和小流量工况下的叶片压力分布相似,这表明出水灯泡体形式不影响叶片工作状态.计算表明,纺锥细长形灯泡体水力损失最小值出现在约1.12QBEP(QBEP为设计点流量)处,而圆筒形灯泡体水力损失最小值出现在约1.06QBEP处,且出水灯泡体的水力损失与流量的关系不满足传统管道内水力损失与流量成二次方比例关系的规律,而表现为与泵装置运行工况相关的特性.因此,纺锥细长形灯泡体结构泵装置形式在南水北调东线工程中有一定的应用前景.; 周济人成立刘超汤方平; 关键词：贯流泵数值模拟水力损失

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