国家教育部博士点基金(20100072110053)
- 作品数：5 被引量：5H指数：2
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- 相关机构：同济大学深圳市建筑设计研究总院更多>>
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- 无黏结预应力连续梁次弯矩演化及弯矩调幅
- 2014年
- 完成4根无黏结预应力混凝土两跨连续梁受力全过程试验,对支座反力及控制截面弯矩重分布程度进行分析.运用非线性阶段的预应力次弯矩定义,将非线性阶段连续梁总弯矩分解成次弯矩和荷载弯矩.研究加载全过程次弯矩和荷载弯矩的演化规律,提出了对初始次弯矩和弹性荷载弯矩分别调幅的无黏结预应力混凝土连续梁弯矩调幅公式.采用已有文献中一组试验梁对所提公式的计算精度进行验证.研究结果表明,无黏结预应力连续梁弯矩重分布的原因可以归结为无黏结筋应力的增长以及连续梁各部分割线刚度比值的改变.承载力极限状态下,次弯矩折减系数随中支座综合配筋指数的增大而增大,荷载弯矩调幅系数随其增大而降低.文中弯矩调幅建议公式较已有公式更接近试验结果,可为设计规范中相关条款的制订提供参考.
- 曾建宇苏小卒
- 关键词：预应力连续梁次弯矩弯矩调幅
- 预应力等效荷载的应用及非线性阶段计算方法被引量：3
- 2015年
- 等效荷载概念在预应力结构的研究和设计中存在广泛应用.依据等效荷载的经典定义,对线性变换后预应力等效荷载是否变化进行论述,指出采用等效荷载法计算预应力混凝土受弯构件在使用阶段的预加力反拱值时,应取用净截面刚度.针对工程界提出的一些观点,用解析方法证明直线、抛物线组合线型力筋的预应力作用仍可用等效荷载法计算,以及等效荷载法并不存在与预应力筋线型相关的局限性.为回答无粘结、有粘结预应力筋应力增长后等效荷载是否变化的问题,提出实时等效荷载的概念,建立了预应力混凝土梁实时等效荷载的计算方法.推导基于实时等效荷载的承载力极限状态平衡方程,并证明其与将预应力筋完全作为抗力材料的平衡方程具有等价性.最后,介绍了实时等效荷载运用于预应力结构非线性阶段变形计算时所体现的优越性.
- 曾建宇苏小卒王磊
- 关键词：预应力结构等效荷载
- 非线性阶段预应力次弯矩概念及其在弯矩调幅中的应用被引量：2
- 2015年
- 非线性阶段次弯矩的演化,以及承载力极限状态下是否考虑次弯矩的问题一直存在争议。为解决这一问题,拓展了预应力次弯矩的概念,使其能够适用于非线性阶段。运用变刚度法数值模拟了初始次弯矩(M2)与弹性最大荷载弯矩(Me)之比为0.15~0.36的15根有黏结预应力混凝土两跨连续梁。基于拓展后的次弯矩概念,提出了以混凝土受压区相对高度、初始次弯矩与弹性最大荷载弯矩之比为影响参数的有黏结预应力混凝土连续梁弯矩调幅公式。采用已有文献中受压区相对高度为0.35的试验梁比较了所提公式和现有的弯矩调幅公式。设计制作受压区相对高度为0.18的两跨预应力混凝土连续梁,获取单调加载下支座反力数据,检验了内力重分布程度较大时所提公式的效果。结果表明,给出的弯矩调幅公式的计算结果偏于安全,且更接近试验结果。
- 苏小卒曾建宇王磊
- 关键词：预应力连续梁弯矩调幅
- 非线性阶段次弯矩及其演化规律试验研究
- 2015年
- 采用基于割线刚度的等效线性化方法拓展了次弯矩概念,使其能够运用于非线性阶段。进行了4根无粘结预应力混凝土两跨连续梁受力全过程试验。研究结果表明,运用等效线性化方法可以将连续梁非线性阶段的支座反力分解成为预应力等效荷载引起的以及外荷载引起的两个部分,从而分离出次弯矩和外荷载弯矩。非线性阶段,无粘结预应力连续梁的次弯矩随预应力筋拉力的增长而增长。次弯矩折减系数随中支座截面受压区相对高度的增大而增大。承载力极限状态,非线性次弯矩在数值上大于初始次弯矩。
- 曾建宇苏小卒
- 关键词：预应力连续梁次弯矩割线刚度
- 有粘结预应力混凝土梁的弯矩-曲率关系
- 2013年
- 研究了有粘结预应力混凝土梁中各参数对其弯矩-曲率关系的影响。通过有限元方法对不同参数的有粘结预应力混凝土梁进行求解,可得到相应的弯矩-曲率关系。结合理论分析,并针对力筋偏心距对弯矩-曲率曲线的影响,得出便于运用的三折线简化模型。
- 周颖彬苏小卒
- 关键词：有粘结预应力混凝土梁弯矩-曲率关系有限元分析
