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O3氧化柱式反应器中气泡行为的数值模拟研究: 臭氧氧化工艺被广泛应用于水处理工程中,臭氧属于难溶气体,对废水的处理效果受到传质效率的制约,提高其传质效率是强化臭氧氧化效果的关键。论文以臭氧氧化柱式反应器中气泡的行为为研究对象,在对表观气速、初始气泡直径、液位高等影...; 曾扬; 关键词：臭氧气泡行为数值模拟; 文献传递

高浓度MDEA检修污水的酸化—催化氧化处理被引量：2: 2015年; 采用酸化曝气—Fenton氧化—臭氧催化氧化工艺处理某天然气净化厂含高浓度MDEA的检修污水,通过实验确定了最佳工艺参数。结果表明,过量浸渍法制备的催化剂中含有大量的活性组分Mn O2,使臭氧氧化对COD、NH3-N的去除率分别提高了13.1%、10.5%,处理后的污水COD从2 600 mg/L降到107 mg/L,NH3-N从176mg/L降到7.48 mg/L,达到了《污水综合排放标准》(GB 8978—1996)二级标准的要求。; 王波王兵任宏洋李永涛曾扬; 关键词：FENTON氧化催化氧化

酸化-混凝-催化氧化联合处理钻井废液研究被引量：1: 2013年; 油气田钻井废液一直是油田治理环境风险的难题,本实验以某油田钻井废液为研究对象,其COD值高达67 920mg/L,通过酸化-混凝-催化氧化等联合工艺对其进行处理,重点考察新型混凝剂PAZC的制备及其二氧化氯催化氧化过程的最佳工艺条件,处理后其COD值能降到126.9mg/L,达到GB/T 8978-1996《污水综合排放》的二级排放标准。; 杜国勇黄蓉曾扬; 关键词：钻井废液酸化混凝催化氧化

臭氧在柱式反应器中的强化传质过程被引量：4: 2017年; 结合理论分析,提出了影响臭氧在水中传质效率的三大因素:表观气速μobs、初始气泡直径d、液位高H。通过实验设计,以臭氧氧化柱式反应器中气泡的行为为研究对象,以废水COD去除率及臭氧利用率为指标,考察了这三大因素对臭氧传质效率的影响,且探讨了体系中引入搅拌对强化臭氧传质的贡献。结果表明,适当地提高表观气速μobs、初始气泡直径d及液位高H都可强化气液传质、提高废水处理效果,而对于传质控制型反应效果更为显著。在低、中表观气速下,搅拌能促使气泡均匀分散,从而提高气液传质效率;而在高表观气速下,搅拌作用的强化能力是有限的。通过对搅拌作用下反应器内流体热视图分析可知,反应器内中心气泡密度、尺寸均高于近壁面位置。n=100 r·min^(-1)时,反应器内气泡直径小且分布均匀;n=200 r·min^(-1)时,反应器内气泡破碎严重,搅拌杆有气穴生成;n=500 r·min^(-1)时,反应器中心出现明显旋流与气液分层现象。; 王兵税奕瑜刘璞真曾扬任宏洋; 关键词：反应器传质搅拌气泡

高级氧化技术处理天然气净化厂检修污水中试: 2015年; 为评价高级氧化技术对检修污水深度处理的实际运行效果，以某天然气净化厂检修污水为处理对象，搭建了检修污水处理中试装置，主要包括酸化曝气、Fenton氧化、臭氧氧化3个单元，考察了各处理单元对污水中COD、NH3-N、SS的去除效果及其BOD5／COD值的变化。中试装置设计处理规模为0．5m^3／h，随着处理流程的推进，污水中COD、NH3-N、SS浓度逐渐降低，BOD5／COD值不断升高并趋于稳定。装置最终出水COD、NH3-N、SS浓度分别为456、39和24mg／L左右，去除率分别达到83．4％、77．8％、87．2％；BOD5／COD值由0．161～0．216提高到0．455左右，达到了现场SBR生化池进水水质要求。经工艺成本核算，检修污水处理成本为36．6元／m^3。; 王兵王波任宏洋李永涛曾扬陈丹丹欧天雄; 关键词：天然气净化厂高级氧化技术

Mn_3O_4催化臭氧化处理钻井废水被引量：7: 2015年; 采用锰系氧化物对钻井废水进行催化臭氧化处理,考察了不同初始pH、催化剂投加量以及臭氧投加量等因素对COD去除率的影响,探讨了Mn3O4表面电荷情况、化学吸附特性及催化臭氧产生·OH机理。结果表明,在初始pH为12,催化剂投加量为5g/L,臭氧投加量为18 mg/min,反应时间为20 min时,Mn3O4较Mn O2和单独臭氧氧化去除COD的效果更明显;Mn3O4的表面带负电荷,发生了水合羟基化过程,且Mn3O4与钻井废水中的污染物产生了化学吸附;臭氧与锰原子形成σπ-键合吸附于Mn3O4表面,经π*轨道能级的下降而进入活化状态,最终导致吸附于Mn3O4表面的OH-与臭氧相互作用产生·OH。; 王兵袁增李永涛任宏洋曾扬岳丞; 关键词：催化臭氧化

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曾扬