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一种无硼中锰钢温热成形方法: 本发明公开了一种无硼中锰钢温热成形方法，其特征在于包括如下步骤：奥氏体化预处理：将板料以不低于10℃/s的升温速率加热至750℃‑820℃，保温3min‑10min；板料转运过程：将板料以不低于5℃/s的冷却速率降温到4...; 常颖王存宇赵坤民李晓东任大鑫胡平郑国君靳菲李树娟; 文献传递

第三代汽车中锰钢力学性能与成形参数探究: 随着时代发展，汽车的安全指标、轻量化指标越来越受到重视，目前汽车的70％的结构由钢铁组成，没有好的钢板就没有好的汽车。第三代汽车中锰钢的强塑积在20GPa％～50GPa％之间，兼顾材料强度和材料塑性有助于提高汽车的被动安...; 靳菲; 关键词：汽车工程中锰钢力学性能; 文献传递

热成形中材料热物性参数对Beck反算K_(IHTC)的影响被引量：1: 2015年; 为探究22Mn B5钢板热冲区过程中影响换热强度因素、准确求解KIHTC,利用Beck反算法,准确求解热成形22Mn B5高强钢在冲压淬火过程中的界面换热系数KIHTC,并分析了模具和样件热物性参数的改变对KIHTC的影响.研究中利用自制圆台试验模型和自主开发的Beck反算法程序,分别通过选取不同模具材料(45号钢、H13钢)的方式和通过选用淬火过程中有马氏体相变的22Mn B5钢与无相变的AISI-304不锈钢对比的方式来分别研究模具热物性参数的改变和硼钢淬火马氏体相变过程热物性参数的改变对热成形工艺中KIHTC的影响.分析结果表明:22Mn B5钢样件与45号钢模具间的KIHTC要比与H13钢模具间的KIHTC大,其中导热系数的改变对KIHTC的改变起主导作用;马氏体相变的发生,对KIHTC产生正向增益的效果,且增益量约30.2%,同样,相变前后导热系数的差异对KIHTC的改变起主导作用.; 常颖卢金栋靳菲盈亮王斌王存宇赵坤民; 关键词：热成形界面换热系数热物性参数

高强度热冲压钢板强韧性工艺优化研究被引量：6: 2013年; 为改善强韧性，本文基于热冲压高强度钢板强度、塑性和韧性指标，选取加热温度、保温时间和开始淬火温度为设计因子，引入Kahn试验获得高强度热冲压硼钢撕裂强度和单位面积裂纹形核功来表征材料断裂韧性，进行多指标综合评分的L9（3^4）正交试验设计，以研究不同淬火工艺参数对热冲压高强钢强韧性的影响规律．结果表明：在加热温度为920～950℃、保温时间1min、开始淬火温度为650～700℃条件下，热冲压硼钢SPFH具有优良的成形性能和强韧化指标．采用优化后工艺进行典型车身结构件热冲压试验，其撕裂强度、单位面积裂纹形核功和强韧比分别提升10．91％、20．32％和22．17％，在保证强度的基础上韧性得到了大幅度提高．; 盈亮贾治域常颖唐行辉李树娟靳菲赵坤民; 关键词：高强钢强韧性热冲压

一种高强度热镀锌Q&P钢的制备方法: 本发明公开了一种高强度热镀锌Q&P钢的制备方法，其特征在于包括如下步骤：将低碳合金钢制成待用钢件；将待用钢件加热奥氏体化温度，保温3-5分钟；在保护气体的冷却腔内经一次淬火降温至M<Sub>s</Sub>点与M<...; 常颖赵坤民任大鑫王存宇李晓东李冠中郑国君李树娟靳菲; 文献传递

回火工艺对热成形AHSS力学特性的影响被引量：1: 2013年; 热成形22MnB5高强钢板在提高其强度的同时，塑性及韧性急剧降低。基于强度、塑性和韧性指标，通过拉伸力学性能测试、Kahn撕裂实验等方法，获得硼钢淬火前后的基本力学参数，研究其在不同回火温度条件下的断裂韧性特征，获得了其力学性能变化规律。结果表明：回火温度在100～200℃范围内时，其单位面积裂纹扩展能（UPE）和撕裂强度（粥）随着回火温度的升高而增大；回火温度在200～350℃范围内时，单位面积裂纹扩展能和撕裂强度随着回火温度的升高而降低。合理的回火处理工艺可显著改善热成形硼钢的力学性能。; 常颖盈亮靳菲李树娟赵坤民胡平; 关键词：力学特性热成形 AHSS 回火温度断裂韧性

一种无硼中锰钢温热成形方法: 本发明公开了一种无硼中锰钢温热成形方法，其特征在于包括如下步骤：奥氏体化预处理：将板料以不低于10℃/s的升温速率加热至750℃-820℃，保温3min-10min；板料转运过程：将板料以不低于5℃/s的冷却速率降温到4...; 常颖王存宇赵坤民李晓东任大鑫胡平郑国君靳菲李树娟

一种改善车用AHSS热冲压结构件强韧化和成形性的工艺方法: 本发明属于热冲压成形领域，公开了一种改善车用AHSS热冲压结构件强韧化和成形性的工艺方法，其特征在于包括如下步骤：①预处理；②加热炉升温、保温处理；③急冷处理；④热压、保压-淬火处理；⑤后期处理。本发明有效解决了AHSS...; 常颖胡平盈亮戴明华韩小强唐行辉卢金栋贾治域靳菲; 文献传递

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靳菲