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GH39合金拉伸应变硬化行为与断口形貌被引量：2: 2016年; 采用不同应变速率(0.0001~0.1s^(-1))下单轴拉伸实验对GH39合金应变硬化行为与断口特征进行了研究。结果表明:应变硬化指数在不同应变量下表现出多重性,真应力应变不完全遵循Hollomon对数线性关系。塑性变形开始阶段,应变硬化指数n为恒定;真应变ε在0.014~0.13,n随着应变的增加而增加,在此过程由于形成大量形变孪晶,孪晶与位错相互作用,硬化能力增强;随着应变速率的提高,材料的应变硬化指数略下降;在低应变速率时段合金的拉伸断口为延性断裂,随着应变速率的增加从韧窝状延性断裂向半解理断裂过渡。; 王辉陈明和张成祥赵海艳王鹏飞雷晓晶; 关键词：形变孪晶应变速率断口形貌

GH600合金薄板成形极限研究被引量：3: 2015年; 通过实验,获得了GH600合金薄板的成形极限图(FLD),建立了其成形极限图的函数模型,并将实验基础上获得的FLD函数模型与专用有限元软件DYNAFORM中利用Keeler公式自动生成的FLD作为模拟时破裂的判据,模拟研究了GH600合金筒形件的拉深和杯突实验过程,将模拟结果与实验结果进行对比。结果表明:利用Keeler公式自动生成的成形极限图与实验获得的FLD数据差别较大,实验获得的FLD作为DYNAFORM模拟时的破裂判据,能更准确的预测GH600合金薄板成形过程中的破裂问题。实验所得成形极限图(FLD)和所建立的函数模型为该类板材成形过程的数值模拟提供了重要的依据。; 张成祥陈明和雷晓晶胡思嘉吴亚凤

测定金属板材成形极限图左半部分的装置及试验方法: 本发明公开了一种测定金属板材成形极限图左半部分的装置，属于金属板料成形领域。包括两个试样固定机构和试样顶升机构，所述两个试样固定机构设置在试样顶升机构的两侧；所述试样顶升机构包括圆柱形滚轮和升降装置，圆柱形滚轮架设在升降...; 王辉张成祥陈天明

Ti6Al4V合金的高温短时蠕变本构关系与应力松弛行为被引量：4: 2015年; 对Ti6Al4V合金在不同温度(650、700和750℃)、初始应力(100和150 MPa)和预应变(3.97%和15.87%)条件下进行多组应力松弛试验;研究Ti6Al4V合金高温下的应力松弛行为以及影响因素。利用应力松弛的试验数据推导出高温短时蠕变应变速率与应力的关系,对蠕变应变速率-应力曲线进行拟合,得到Ti6Al4V合金的高温短时蠕变本构方程。将高温短时蠕变本构关系代入有限元软件ABAQUS中对Ti6Al4V合金的应力松弛行为进行模拟。结果表明:Ti6Al4V合金的应力松弛可以分为两个阶段:第一个阶段应力松弛速率很快,剩余应力急剧降低,该过程时间为应力松弛的前250 s;第二个阶段应力松弛较为缓慢,经过2000 s后剩余应力趋向于某一极限值,即应力松弛极限。温度对Ti6Al4V合金应力松弛的影响显著,应力松弛随温度的升高而加快,且温度越高,应力松弛极限越小。初始应力和预应变越大,应力松弛极限越大,但是两者对应力松弛行为的影响不大。模拟结果与试验测得的应力松弛曲线具有很高的吻合度,验证了高温短时蠕变本构关系的可靠性。; 杜舜尧陈明和谢兰生张成祥; 关键词：TI6AL4V合金本构方程

典型航空发动机钣金件成形工艺研究: 为了满足先进航空发动机高推动比等性能需要，钣金结构件正在代替传统的铸件、锻件等零部件，在航空发动机中所占比重越来越大。航空发动机因其特殊的高温工作环境，其钣金结构件通常使用服役性能好而成形性能差的板材，对其成形工艺带来严...; 张成祥; 关键词：航空发动机

测定金属板材成形极限图左半部分的装置及试验方法: 本发明公开了一种测定金属板材成形极限图左半部分的装置，属于金属板料成形领域。包括两个试样固定机构和试样顶升机构，所述两个试样固定机构设置在试样顶升机构的两侧；所述试样顶升机构包括圆柱形滚轮和升降装置，圆柱形滚轮架设在升降...; 王辉张成祥陈天明; 文献传递

GH163合金成形极限图及应用被引量：9: 2016年; 研究了GH163合金薄板成形极限图(FLD)的特点,并在实验基础上获得了该板料的FLD,将FLD与专用有限元软件DYNAFORM中利用Keeler公式自动生成的FLD作为模拟时破裂的判据,模拟研究了GH163合金筒形件的拉深和杯突过程,并将模拟结果与实验结果进行对比。结果表明,GH163合金FLD在一定范围内分别呈明显的直线、二次函数趋势,实验所得GH163FLD应用于DYNAFORM能较准确的预测该材料冲压成形过程中破裂问题。; 张成祥陈明和雷晓晶胡思嘉吴亚凤; 关键词：DYNAFORM

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张成祥