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钛含量对铜钛合金在3.5%NaCl溶液中腐蚀行为的影响（英文）被引量：4: 2018年; 采用电化学测试、浸泡实验、失质测试和扫描电镜观察研究不同钛含量的铜钛合金在3.5%(质量分数)NaCl溶液中的腐蚀行为。结果表明,溶解在铜基体中的钛改变了铜钛合金的腐蚀过程。纯铜试样呈现典型的活性-钝化-过钝化腐蚀行为。铜钛合金的阳极电流密度随着电势增加而不断增大,表明铜的活性溶解持续进行,这主要是由铜与钛之间的电势差造成的。钛含量的增加降低了铜钛合金的耐蚀性。; 卫欢侯利锋崔言超卫英慧; 关键词：铜钛合金动电位极化

风机叶片新型耐磨超疏水涂层的防覆冰性能研究: 2024年; 风力发电机叶片在服役过程中经常会受到覆冰影响,超疏水材料由于其特殊的湿润性,在防冰领域具有较大的应用潜力。基于此,以风力发电机叶片为基底,在其表面旋涂由环氧树脂(EP)、聚二甲基硅氧烷(PDMS)和改性的SiO2等配制的无氟悬浮液,固化后制得耐磨防冰的超疏水试样。采用扫描电镜、红外光谱仪和接触角测量仪分别对超疏水涂层的微观形貌、成分组成和疏水性能进行研究。结果表明:超疏水涂层的接触角为166.65°,滚动角为2.5°。相比于无涂层风机叶片,涂层在-10℃和-15℃延长结冰时间40%左右,并且涂层结冰后冰层的粘结强度明显小于风机叶片的。涂层在800目砂纸上磨损10 m后接触角为150.5°。制备的耐磨超疏水涂层具有超疏水效果和良好的防冰性能。; 王宇辰高志强贾建文杜华云卫欢卫欢卫英慧; 关键词：风机叶片防覆冰耐磨性

纯铜表面原位合成Cu-Ni复合涂层及其形成机理被引量：1: 2016年; 报导了一种在纯铜基体上通过表面机械研磨和表面机械合金化共同作用原位合成Cu-Ni复合涂层的方法。采用XRD、OM、SEM、GDS对处理不同时间的样品进行组织及成分分析。结果表明,经过表面机械研磨预处理合金化4 h样品的表面涂层均匀、致密,且厚度达到40μm。涂层的形成主要经历了3个阶段:粉体与基体机械结合、形成冷焊层和互扩散过程。在弹丸与基体材料不断碰撞时,局部迅速升温,降低了原子扩散的势垒;通过预处理引入缺陷,使扩散通道增多,促进了元素扩散。; 王海洋侯利锋卫欢侯利民李智龙卫英慧; 关键词：机械合金化原位合成纯铜

Cu-Ti合金在模拟S^(2-)污染海水中的腐蚀行为被引量：2: 2022年; 通过浸泡实验与电化学测试,研究了固溶态Cu-4%Ti(质量分数)合金在模拟污染海水(含S^(2-)的3.5%NaCl溶液)的腐蚀行为。借助SEM、XRD以及XPS对铜钛合金表面腐蚀产物进行测试分析。结果表明:含Cl-溶液中铜钛合金的腐蚀形式为点蚀,点蚀坑尺寸较小,分布均匀。添加S^(2-)后点蚀更容易被诱发,点蚀坑尺寸较大。当NaCl溶液中的S^(2-)浓度达到60μL/L时,点蚀坑在合金表面相互连接,呈现出均匀腐蚀的形态;S^(2-)和Cl-对铜钛合金的腐蚀存在竞争吸附,S^(2-)吸附性强对铜钛合金的腐蚀剧烈;在含S^(2-)的NaCl溶液中腐蚀产物主要为CuS、Cu_(2)S、Cu_(2)O以及Cu_(2)(OH)_(3)Cl。S^(2-)浓度较大时会导致溶液中OH-浓度增加,使腐蚀产物膜层厚度与致密度增加,因此当S^(2-)浓度达到100μL/L时铜钛合金能够发生钝化从而减缓腐蚀。; 李思远宋坚磊卫欢杜华云卫英慧侯利锋

时效硬化铜钛合金的相变和应用被引量：6: 2015年; 铜钛合金是典型的时效硬化高强高导电合金。本文详细阐述了铜钛合金的相变过程;综述了铜钛合金的研究现状,即通过氢气氛时效、预冷变形与时效处理结合的方法可以在不同程度上提高铜钛合金的导电性、强度等性能。指出,晶界对合金性能的影响以及塑性变形对相变的影响有待进一步研究,预冷变形与时效处理结合将是今后研究的热点。; 卫欢卫英慧侯利锋; 关键词：铜钛合金调幅分解时效

铜合金层错能的热力学计算被引量：2: 2016年; 层错能是金属材料重要的本征参数,对金属材料变形机制和力学性能有着重要的影响。特别是在强烈塑性变形过程中,层错能的变化对金属变形机制和晶粒细化机制有着决定性作用。层错能的测定或计算方法有很多种,热力学法能够方便快捷地计算出层错能的值,可以直观地判断温度、成分等对合金层错能的影响。采用热力学方法计算纯Cu及Cu-Ti、Cu-Zn合金的层错能,计算结果表明:在室温条件下,Cu-Ti和Cu-Zn合金的层错能都随溶质元素含量的增加而降低,两种合金中添加相同含量的溶质元素,溶质元素Ti对合金层错能的影响更大;两种合金偏聚自由能随溶质元素含量的增加而升高。; 侯利民侯利锋卫欢卫英慧; 关键词：铜合金层错能热力学

新型奥氏体耐热不锈钢C-HRA-5的热变形行为被引量：1: 2022年; 为了获得C-HRA-5钢轧制生产的最佳工艺参数,采用Gleeble-3800热力模拟试验机对C-HRA-5钢进行了双道次热压缩实验。实验在变形温度范围为900~1 100℃,应变速率范围为0.01~1 s^(-1),道次间隙时间分别为1、5、15、30 s的条件下获得C-HRA-5钢的真应力-应变曲线。采用0.2%补偿法计算得到了软化分数,且软化分数随变形温度的升高和应变速率的增大而增加。通过线性回归分析得到了MDRX的动力学方程。建立的C-HRA-5钢热加工图表明材料在1 000~1 100℃的范围内变形稳定。此外,道次间隙时间为5 s时,C-HRA-5钢在较低温度下进行第2道次压缩的过程中不会出现失稳。; 王伟聪杜华云侯利锋卫欢刘笑达卫英慧; 关键词：亚动态再结晶热加工图热变形

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卫欢